每個SPS 模塊都由多繞組變壓器的一個二次側獨立供電。一臺變壓器為一個PSM 單元供電，其中二次側的一半為星形聯結，另一半為三角形聯結。

　　這樣可以在二次側得到30°的相位偏移，能夠使三相整流橋之后的直流電壓源經串聯之后得到12脈波，以此減小直流側的紋波，并可以削減交流側的電網波形畸變。PSM 多繞組變壓器的主要技術問題是絕緣電壓水平和系統的寄生電容。寄生電容由變壓器二次側之間的耦合電容、變壓器一二次側之間的耦合電容以及它們對地之間的耦合電容組成。由于耦合電容的存在，在變壓器和SPS模塊之間會引起電流的振蕩，這會對IGBT 的開關產生影響。通過Matlab 仿真分析可知道，當二次側對地電容越大，IGBT 在工作這種工作方式中就越不穩定。

　　4 基于PSM技術高壓脈沖電源的模擬實驗

　　對6 個SPS 模塊進行PSM 電源模擬試驗。為此設計并加工了一臺實驗用七繞組整流變壓器(1個一次側，6 個二次側)，其容量為330kVA。6 個二次繞組中3 個為星形聯結，3 個為三角形聯結，分別給6 個SPS 模塊供電，且二次繞組對地、對一次繞組的分布電容小于1000pF。因為每個SPS 模塊的輸出參數為850V/100A，考慮到兩倍安全裕量，選用賽米控公司生產的專門用于Buck 電路的SKM200GAL173D，其額定參數為1700V/200A，本身帶有快恢復二極管的額定參數為200A?？刂撇糠植捎?a target="_blank">單片機來實現，通過光纖傳輸各種信號，驅動部分是采用TTL 推挽電路來實現。

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　　當SPS 模塊的工作頻率為5.4kHz，開通脈寬為50μs，各模塊之間依次延時時間約為30 μs 時，在SPS 模塊交流側輸入電壓為50V，其輸出電壓波形如圖3 所示。忽略控制信號和驅動板的差異性，以及測量誤差， 可知疊加部分的工作頻率約為32.4kHz，占空比約為65%。由f =N fs 計算出的輸出紋波脈動頻率為32.4kHz，由f、開通脈寬50 μs、延時時間30 μs ，可計算出脈動占空比為64.8%。由此可知實際測量值與理論分析值基本一致。

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　　當SPS 模塊交流側輸入線電壓為620V，負載為48Ω時，通過改變程序來觀察步進效果和整個電源的關斷時間，如圖4a、圖4b 所示。測得的電壓為4900V，電流為107A，關斷時間約為4.2 μs。圖4b 所示為Vce 波形，通過觀測IGBT 的Vce 波形可以看到在工作過程中，IGBT 在導通時有尖刺，通過與輸出波形比較，在Vce 減小的時刻，對應的輸出電壓波形并未發生變化，因而此尖刺為干擾信號。

　　5 結論

　　由于本試驗的規模相對較小，變壓器的耦合電容對整個系統的影響尚不明顯，但是耦合電容是基于PSM 技術的高壓直流脈沖電源的一個技術難點，隨著繞組增多，輸出功率變大，其影響將會越來越突出。