升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換器的工作原理及應(yīng)用設(shè)計實現(xiàn)方案

引言

目前，升壓電路被廣泛應(yīng)用于單相整流電源的功率因數(shù)校正（PFC）技術(shù)中。傳統(tǒng)的升壓電路工作在硬開關(guān)狀態(tài)，其特點是工作在不連續(xù)導(dǎo)電模式時，電感電流峰值正比于輸入電壓，輸入電流波形跟隨輸入電壓波形，因而控制簡單;缺點是開關(guān)不僅要通過較大的通態(tài)電流，而且關(guān)斷較大的峰值電流會引起很大的關(guān)斷損耗，同時還會產(chǎn)生嚴重的電磁干擾。因此，在升壓電路中采用軟開關(guān)技術(shù)不但可以提高開關(guān)頻率，還能解決開關(guān)開通與關(guān)斷損耗、容性開通、感性關(guān)斷和二極管反相恢復(fù)4大難題。然而，在軟開關(guān)技術(shù)方面前人已經(jīng)提出好幾種電路，如諧振型轉(zhuǎn)換器、準諧振轉(zhuǎn)換器和零開關(guān)PWM轉(zhuǎn)換器等，雖然在單相功率因數(shù)校正電路中采用這些電路可以提高功率因數(shù)和系統(tǒng)效率，但總體上并不理想。本文采用升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換電路，使其工作在軟開關(guān)狀態(tài)，特點是工作在連續(xù)導(dǎo)電模式，優(yōu)點是功率開關(guān)管開通損耗和二極管的反向恢復(fù)損耗都大大降低，較之采用傳統(tǒng)硬開關(guān)控制技術(shù)的功率因數(shù)校正提高了一大步。通過電路仿真和實際電路設(shè)計，發(fā)現(xiàn)都可以很好地達到功率因數(shù)校正的目的，而且顯著減少了功率管的開關(guān)損耗，抑制了電磁干擾，可獲得較高的效率。

升壓諧振轉(zhuǎn)換器（包括準諧振和多諧振轉(zhuǎn)換器）的諧振電感和諧振電容一直參與能量傳遞，而且它們的電壓和電流應(yīng)力很大。而零開關(guān)PWM轉(zhuǎn)換器中，雖然諧振元件不是一直工作在諧振狀態(tài)，但諧振電感卻串聯(lián)在主功率回路中，它的損耗較大，同時，開關(guān)管和諧振元件的電壓應(yīng)力和電流應(yīng)力與準諧振轉(zhuǎn)換器完全相同，為此提出了零轉(zhuǎn)換PWM轉(zhuǎn)換器。它可分為零電壓轉(zhuǎn)換PWM轉(zhuǎn)換器（升壓ZVT-PWM）和零電流轉(zhuǎn)換PWM轉(zhuǎn)換器（升壓ZCT-PWM）。這類轉(zhuǎn)換器是軟開關(guān)技術(shù)的又一飛躍。其特點是工作在PWM方式下，輔助諧振電路只是在主開關(guān)管開關(guān)時工作一段時間，從實現(xiàn)開關(guān)管的軟開關(guān);其它時候不工作，從而減小了輔助電路的功耗。而且，輔助電路并聯(lián)在主功率回路中，輔助電路的工作不會增加主開關(guān)管的電壓和電流應(yīng)力，主開關(guān)管的電壓和電流應(yīng)力很小。

升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換器

主電路拓撲及工作原理

電路零轉(zhuǎn)換工作原理

升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換電路如圖1所示，下面來分析所采用電路的工作原理和電路運行模式：升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換器不同于傳統(tǒng)的升壓轉(zhuǎn)換器，圖 1和圖2分別為它的電路圖及波形圖。升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換器在傳統(tǒng)的升壓轉(zhuǎn)換器基礎(chǔ)上增加了一個ZVT 網(wǎng)絡(luò)，該網(wǎng)絡(luò)由輔助開關(guān)QZVT、諧振電感Lr、諧振電容Cr及二極管D2和D3組成。電路工作時，輔助開關(guān)QZVT先于主開關(guān)QMAIN 開通，使ZVT 諧振網(wǎng)絡(luò)工作，電容Cr上電壓（即主開關(guān)QMAIN 兩端電壓）下降到零，創(chuàng)造主開關(guān)QMAIN 零電壓開通條件。

升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換器的工作原理及應(yīng)用設(shè)計實現(xiàn)方案

圖1 升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換器主電路

圖2 升壓ZVT-PWM轉(zhuǎn)換器波形圖

運行模式分析

假設(shè)輸入電感足夠大，可以用恒流源IIN代替，而輸出濾波電容足夠大，輸出端可用恒壓源VO 代替。設(shè)t《》

1. t0 - t1：在t0之前，主開關(guān)QMAIN和輔助開關(guān)QZVT關(guān)斷，二極管D1導(dǎo)通，負載電流全部流過D1。在t0時刻，輔助開關(guān)QZVT 導(dǎo)通，隨著QZVT 的開通，諧振電感Lr 中的電流線性上升到IIN。而二極管D1中的電流線性下降至零，二極管D1零電流關(guān)斷，即實現(xiàn)了二極管的軟關(guān)斷。而在實際電路中，二極管D1 需要經(jīng)歷反向恢復(fù)以除去結(jié)電荷。此時，ZVT諧振電感Lr上的電壓為VO，電感電流上升至IIN的時間t01為：

2. t1-t2：在t1 時刻，諧振電感Lr 中的電流線性上升到IIN，Lr和Cr開始諧振。在諧振周期內(nèi)，Cr放電直到電壓為零。漏極電壓變換率du/dt由Cr控制，Cr實際上是CDS與 COSS的和。在Cr放電的同時，諧振電感中的電流則持續(xù)上升。漏極電壓降至零所需的時間長度應(yīng)是諧振周期的1/4。在諧振周期結(jié)束時，主開關(guān)管的體二極管開通。這一過程結(jié)束時，QMAIN的體二極管開通。

3. t2-t3：這一期間開始時，主開關(guān)QMAIN的漏極電壓降到零，其體內(nèi)二極管開通。流過體二極管的電流由ZVT電感提供。由于電感兩端的電壓為零，因此，二極管處于續(xù)流狀態(tài)。而與此同時，主開關(guān)管實現(xiàn)了零電壓導(dǎo)通。

4. t3-t4：在t3時刻，控制電路感應(yīng)到主開關(guān)管QMAIN的漏極電壓降為零時，開通主開關(guān)管QMAIN，同時關(guān)斷輔助開關(guān)管QZVT。在輔助開關(guān)管QZVT關(guān)斷后，Lr中的能量通過二極管D2向負載傳輸。

5. t4-t5：在t4 時刻，D2中的電流下降到零，此時電路的工作狀態(tài)與普通的升壓轉(zhuǎn)換器相同。而實際中，Lr將與輔助開關(guān)管QZVT的結(jié)電容COSS發(fā)生諧振，使二極管D1陽極電壓為負。

6. t5-t6：這個階段電路的工作過程和普通升壓轉(zhuǎn)換幾乎完全一致，主開關(guān)管QMAIN關(guān)斷，其漏-源結(jié)電容被充至VO，主二極管D1開始向負載供電。由于一開始結(jié)電容使漏極電壓為零，因此，主開關(guān)管QMAIN的關(guān)斷損耗大大降低。

7. t6-t0：這個階段處于續(xù)流狀態(tài)，二極管D1導(dǎo)通，電路通過電感L為負載提供能量。

實驗結(jié)果

電路參數(shù)設(shè)計

設(shè)計指標：單相交流輸入220V，上下波動15%，輸出功率為2000W，效率為90%，輸出電壓為380V，轉(zhuǎn)換器工作頻率為100kHz。

仿真結(jié)果

在計算機仿真軟件Matlab的Simulink中建立仿真模型進行仿真。仿真參數(shù)：Vin=220V;L=200mH;fk=100kHz;Lr=4.7mH;Cr=470pF。仿真結(jié)果如圖3所示。

圖3 輸入電壓/電流仿真圖

從圖3可以看出，輸入電流較好地跟蹤了輸入電壓，達到了功率因數(shù)校正的目的。

實驗分析

搭好主電路和控制電路，調(diào)試后用示波器觀察波形，圖4為輸入交流電壓/電流實驗波形圖。由圖可見，輸入交流電流與輸入交流電壓相位相同，輸入電流波形為正弦波，實現(xiàn)了系統(tǒng)的高功率因數(shù)。電壓由于功率管的開關(guān)及分布參數(shù)的影響還存在一些毛刺，可以通過使用共模電感加以抑制。