雙工器常用于雙通道接收系統，用于連接公共接收天線和兩個接收器，每個接收器調諧在不同頻率。雙工器在兩個頻率下均能夠為天線提供很好的匹配。如果用功率放大器替換接收天線，則會提供獨立的434MHz和868MHz通道。868MHz通道連接至發射天線，434MHz通道連接至電路板的阻性負載。這種配置與簡單的868MHz濾波器相比有兩個優勢：434MHz分量能夠很好地匹配(從而保持較低的電流損耗)，并且434MHz信號發送給負載，沒有輻射。如果868MHz端口的天線能夠正確匹配并調諧，則會對434MHz發射信號產生顯著的抑制。為進一步降低434MHz下的電源電流，可以對雙工器方案進行修改，使434MHz頻點的阻抗高于868MHz頻率阻抗。

但是該方案有一個潛在缺陷：它假設信號源是一個帶有50Ω負載的線性信號源。而功率放大器的開關放大器輸出不是線性的。

重新審視開關放大器模型

圖1所示的頻譜是基于沒有濾波的功率放大器輸出結果，434MHz處的波形是占空比為25%的脈沖波。功率放大器輸出在434MHz周期的25%時間內呈短路狀態，當匹配網絡適當調諧后，短路狀態出現在434MHz正弦波的波谷。這樣設計使得電流在最低電壓(接近于0V或地電位)時“灌入”諧振電路。該開關波形的電路模型(通過阻性負載連接至諧振電路)直接決定了功率放大器的性能。但是，需要對該模型加以修改，以構建868MHz諧振電路。以便在不顯著增大電源電流的前提下，通過868MHz電路抑制434MHz分量，這同時也解釋了匹配網絡與434MHz失諧時電流損耗增大的原因(與采用868MHz匹配網絡的實驗相比，電流損耗會增大10%至20%)。在434MHz的二次諧波可能存在本地電流最低點嗎？

降低相位噪聲

ETSI要求所有雜散發射信號的絕對功率須低于-36dBm，這不僅限制了諧波輻射，也對發送器的相位噪聲提出了要求。在歐洲，434MHz免授權頻段介于433.05MHz和43479MHz之間(該頻段的中心頻點為433.92MHz，這也解釋了該頻率得到廣泛應用的原因)。帶外頻率的輻射功率不能高于-36dBm。靠近邊帶頻率處，MAX7044的主要噪聲分量是載頻的相位噪聲。MAX7044的相位噪聲密度為-92dBc/Hz，其中“dBc”表示“低于載波的dB數”。

根據ETSI的要求，雜散功率需使用準峰值檢波器在100kHz帶寬內進行測量，作為一個平均功率檢測器，準峰值檢波器對相位噪聲也會進行相同的檢波。在100kHz測量帶寬與密度指標中的1Hz帶寬之間增加一個50dB對數比，可以將100kHz帶寬內的測量功率提升至-42dBc。如果被測功率限制在-36dBm，MAX7044在434MHz歐洲頻段的發送功率可達+6dBm (最大值)。

在868MHz至870MHz頻率范圍，可用的最寬頻帶為868.0MHz至868.6MHz。發送器在該頻帶以外的平均輻射功率不能大于-36dBm。在100kHz帶寬內測量帶外功率，同在434MHz頻率相同，只是帶寬由1.74MH變為現在的600kHz，即868MHz時的帶寬比434MHz時窄了幾乎3倍。此外，434MHz的二次諧波(即868MHz)相位噪聲密度隨頻率呈平方關系增長。這意味著868MHz時的相位噪聲密度比434MHz時高6dB。MAX7044發射434MHz載波信號時，相位噪聲密度在300kHz帶寬下約為-89dBc/Hz，在868MHz時約為-83dBc/Hz。在100kHz帶寬內，300kHz的平均功率成為[-83 + (10log10(100kHz))] = -33dBc，這將MAX7044在868MHz時的發射功率限制-3dBm以內。

MAX7044中的振蕩器具有相對較高的相位噪聲密度，這是由于設計需要將器件中的VCO頻率調諧至300MHz至450MHz范圍。這一相位噪聲密度對于美國260MHz至470MHz免授權頻率是可以接受的，因為對載頻附近這些頻率的雜散輻射要求沒有歐洲那么嚴格。為了在868MHz歐洲頻段的發射功率接近+10dBm，MAX7044中的VCO需要更改到更窄的頻帶，并采用具有更低相位噪聲的設計，類似于L-C振蕩器。

結論

對匹配網絡進行簡單的修改，可使434MHz開關放大器的886MHz發射功率高于434MHz發射功率。本文討論了在MAX7044EVKIT配置868MHz諧振電路和高通L型阻抗變換網絡，從而產生+11dBm的868MHz載波發射功率的方法。這種情況下，868MHz載波功率比434MHz基頻功率高出近9dB。功率放大器在868MHz時的效率為30%。

為滿足美國和歐洲標準對雜散輻射的限制要求，需要進一步對434MHz分量進行抑制。可以通過不同電路結構和模型改善對434MHz分量的抑制性能。對經典的雙工器進行改造，將868MHz分量連接至天線，將434MHz分量連接至假負載。