3.2.2 倍壓結構和原理

　　倍壓方式與手動倍壓原理一致，當交流電壓處于1、2象限時，電流流向為（紅色軌跡）：AC+ -》 D1 -》 CAP1 -》 K -》 AC-，電源給給電容CAP1充電，其電壓將達到交流峰值；當交流電壓處于3、4象限時，電流流向為（綠色軌跡）：AC- -》 K -》 CAP2 -》 D4 -》 AC+.，電源給電容CAP2充電，其電壓也將達到交流峰值。因此，整流后的電壓將會雙倍于開關斷開狀態的電壓。

　　AC輸入電壓為AC100V-127V和AC220V-240V.由公式可知整流輸出后電壓范圍為：

　　DC283-DC360V.充分考慮器件分壓：如電容ESR、開關管壓降、EMI器件壓降，可以認為在重載情況下整流導通約為60度，電壓取值可以認為在：DC245V-DC360V.相對于普通全壓電源電壓取值范圍（將達到：DC122- DC360V）有大幅度衰減。

　　3.3 輔助電源

　　輔助電源采用反激RCD拓撲。輔助電源為所有控制電路提供電力，由于整體要求功耗低于15W，選用反激拓撲結構的集成方案實現。

　　無論在體積和成本控制均為理想的選擇。集成方案中常引入了‘打嗝’模式很容易將功耗控制在0.3W以內。

　　3.4 控制電路

　　過零邏輯電路、倍壓邏輯電路、可控硅驅動電路等組成控制電路。由于使用單向可控硅和雙向可控硅相結合可以切斷整流后級電路（包含濾波電容），理論上后級電路零功耗。

　　結合輔助火牛，整機待機功耗可輕易控制在0.5W以內，滿足‘能源之星’的要求。

　　3.4.1 過零電路

　　由于沒有NTC的阻流作用，控制電路還須實現ZVS控制。倍壓控制邏輯和ZVS控制邏輯必須保持同步。驅動電路則使用光耦進行隔離驅動，有效避免可控硅驅動電位不一致的問題。

　　圖2-4中比較器U1-B可實時監測過零狀態，同時為避免多次過零判斷，加入R101完成過零邏輯自鎖。圖2-5和2-6為實測電壓和電流波形。

　　其中圖2-5為使用NTC限流電路，在電源開啟瞬間電壓和電流波形。圖2-6為零壓開關電路，電流得到很好的控制，電流有一個從‘0‘

　　開始變大的過程。浪涌電流也低于NTC限流電路，浪涌電流得到明顯的控制，且不受開機間隔的限制，可以任意開關次數和頻率的限制，效果非常明顯。

　　自動倍壓邏輯先于過零邏輯產生。圖2-4中，比較器U1-A實時監測輸入電壓，其輸出邏輯與過零邏輯為’與‘的關系。倍壓邏輯電路一方面要能夠根據輸入電壓自動實現倍壓操作，同時要能夠有效的防止干擾性波形，引起系統不必要的動作甚至誤操縱的可能。如：當負大幅度波動時所帶來的輸入電壓的波動，而這種波動是在一定范圍內活動的，所以只需對門限進行設定，便可以允許一定范圍內的電壓波動。而在開機過程中需要避免的是電路需要避開電壓上升過程帶來的倍壓誤操作和關機過程中，電壓的正常下跌時倍壓的誤操作。快速開關操作過程中，可能存在的倍壓誤操作。

　　3.4.2 可控硅驅動

　　雙向可控硅的驅動方面對工作象限較為敏感。令驅動電壓方向為橫軸，電流方向為縱軸。對于雙向可控硅而言，最佳工作象限為一象限其次是二三象限，第四象限通常不推薦。

　　工作在第四象限的區間內，可控硅的損耗達到最大，而且對于di/dt的承受應力也急劇下降。

　　因此，采用下圖的二三象限工作區間，既可保證可控硅的良好性能，又能簡化驅動電路。

　　4.結論

　　此電源擁有自動倍壓、無NTC以及超低待機功耗的特點于一身。為追求環保的大功率開關電源提出了一種新的設計思路，給出了一種新的解決方案，具備較強的實用性和商用性。