一、無源互調(diào)介紹

在無線通信系統(tǒng)中，日益增加的語音和數(shù)據(jù)信息必須在一個固定帶寬中傳輸，無源互調(diào)失真已經(jīng)成為限制系統(tǒng)容量的重要因素。就好像在有源器件中，當(dāng)兩個頻率以上的信號以一個非線性形式混合在一起時，就會產(chǎn)生一些偽信號，這就是無源互調(diào)信號。當(dāng)這些偽互調(diào)信號落在基站的接收（上行）頻段內(nèi)時，接收機就會發(fā)生減敏現(xiàn)象。這種現(xiàn)象可以降低通話質(zhì)量，或者降低系統(tǒng)的載干比（C/I），從而減少通信系統(tǒng)的容量。

造成無源互調(diào)的原因很多，其中包括機械接觸不良，射頻通道中的含鐵導(dǎo)體，和射頻導(dǎo)體表面的污染。事實上，很難準(zhǔn)確預(yù)知器件的無源互調(diào)值，測量所得的數(shù)據(jù)只能用來大致描述器件的性能。由于結(jié)構(gòu)技術(shù)方面的微小改變都會導(dǎo)致互調(diào)指標(biāo)的嚴(yán)重變化，所以一些生產(chǎn)廠商通過對產(chǎn)品100%的檢驗來保證基站中使用的射頻器件的無源互調(diào)水平都能滿足指標(biāo)要求。

當(dāng)存在兩個或兩個以上頻率時，基站的大功率傳輸通道中的每個組件和子系統(tǒng)都會產(chǎn)生互調(diào)失真。本文僅關(guān)注其中的一種組件：集成電纜。針對集成電纜產(chǎn)生的互調(diào)失真既是有方向性的，又是依賴于頻率的理解，對于集成電纜的指標(biāo)及其在通信基站中的使用是一個非常重要的因素。

二、電纜互調(diào)測試的實現(xiàn)

一條集成電纜（或者是任何兩端口射頻器件）都有兩種無源互調(diào)響應(yīng)：反射互調(diào)和通過互調(diào)。圖1為Summitek公司的無源互調(diào)分析儀測量這兩個互調(diào)信號的原理。在SI-1900A型設(shè)備中，通過端口1向集成電纜注入兩個大功率信號，電纜的另一端與端口2連接。端口2作為這兩個大功率信號的負(fù)載，并且其無源反射互調(diào)很小，可忽略。在端口1處測量反射無源互調(diào)響應(yīng)，在端口2處測量通過（即前向）無源互調(diào)。與目前使用的大多數(shù)無源互調(diào)測試設(shè)備不同的是，Summitek公司的互調(diào)分析儀支持前向和反向互調(diào)響應(yīng)的同時測量，而不需要重新接駁。這樣可以避免重新接駁時所必須的配對和再配對操作，從而使反射響應(yīng)和通過響應(yīng)的測量誤差最小化。將該特性與Summitek分析儀的掃頻互調(diào)測量功能相結(jié)合，就可以對電纜完整的互調(diào)特性做測量了。

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三、電纜互調(diào)特性

圖2中的模型有助于對集成電纜的反射和通過互調(diào)特性的理解。

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圖中的中間部分是集成電纜本身。在這個模型中，關(guān)鍵是假定集成電纜中只有接頭部分產(chǎn)生互調(diào)。換句話說，盡管當(dāng)信號沿著電纜的長度傳輸，電纜本身會產(chǎn)生損耗和群時延，但是相對于接頭，電纜本身不產(chǎn)生大的互調(diào)，可以用圖2中H（ ）的傳輸函數(shù)來表示。用IMa和IMb來表示集成電纜接頭產(chǎn)生的互調(diào)響應(yīng)。在本模型中，我們假設(shè)互調(diào)只產(chǎn)生在每個接頭中單一的一點上，并且假設(shè)互調(diào)一旦產(chǎn)生后，其雙向傳輸是等能量傳輸?shù)摹?/p>

模型的左邊是端口1，該端口用來將兩個+43dBm的信號注入集成電纜（見圖1（a）的框圖）。這兩個信號在圖2中表示為向量A1和A2。無源互調(diào)測試系統(tǒng)本身也會產(chǎn)生互調(diào)，用向量IM1表示。注意，和該模型中的其他互調(diào)響應(yīng)一樣，IM1響應(yīng)也是自其產(chǎn)生處雙向傳輸?shù)摹＜俣ǎ丝?的互調(diào)響應(yīng)和電纜a端的互調(diào)是協(xié)同定位的，換句話說，這兩個互調(diào)源之間的電磁波距離可以忽略不計。

模型的右邊是端口2，該端口也會產(chǎn)生一個不希望出現(xiàn)的小互調(diào)能量，以IM2表示。所有用于端口1的假設(shè)同樣適用于端口2。通觀完整的集成電纜無源互調(diào)的測量模型，以下幾條值得關(guān)注：

每個測試端口都有與其相關(guān)的4個互調(diào)響應(yīng)。其中兩個是接頭末端產(chǎn)生的，另兩個是互調(diào)分析儀自身產(chǎn)物。

電纜b端的互調(diào)（IMb）和端口2的互調(diào)（IM2）會通過電纜反向傳輸，從而產(chǎn)生的反射互調(diào)響應(yīng)可以在端口1處測量。

電纜a端的互調(diào)（IMa）和端口1的互調(diào)（IM1）會通過電纜進(jìn)行傳輸，從而產(chǎn)生的通過互調(diào)響應(yīng)可以在端口2處測量。

通過這個模型，集成電纜的互調(diào)值就可以被確定了。

四、使用模型預(yù)計互調(diào)特性

雖然預(yù)計一個給定的射頻器件的互調(diào)絕對值是非常困難的，但是單個互調(diào)源之間的相互作用在圖2的模型中可以很容易地被表現(xiàn)出來。

首先，我們已經(jīng)知道了每一個互調(diào)源的三階互調(diào)公式。以端口1和電纜a端的響應(yīng)開始，互調(diào)響應(yīng)為：

三階互調(diào)的頻率為：

w3 ≡2ω2 ?ω1

其中

t：時間

IM1：端口1的三階互調(diào)響應(yīng)

IMa：電纜a端的三階互調(diào)響應(yīng)

σ1：端口1的互調(diào)系數(shù)，即端口1（=10［dBc/20.］）的dBc響應(yīng)的簡單數(shù)字轉(zhuǎn)化

σa：端口a的互調(diào)系數(shù)，即端口a（=10［dBc/20.］）的dBc響應(yīng)的簡單數(shù)字轉(zhuǎn)化

ω1， 2， 3：分別為載波1，載波2和產(chǎn)生的三階互調(diào)響應(yīng)的頻率弧度

電纜b端和端口2的互調(diào)響應(yīng)相對稍微復(fù)雜。兩個載波產(chǎn)生的互調(diào)響應(yīng)可以通過電纜傳輸函數(shù)H（w）表示。為了簡化公式，和消除非線性功率對互調(diào)產(chǎn)物及其載波的影響，假設(shè)電纜是無損耗的。在公式中，這個假設(shè)表示為：

|H（w） |= 1

當(dāng)最終結(jié)果出來時，這個假設(shè)對于模型精確度的影響是非常顯著的。

即使假設(shè)電纜是無損耗的，電纜產(chǎn)生的群時延還是被包含在模型中的，具體如下式：

其中：

k：與頻率有關(guān)的通過電纜（2p/l）的電磁波數(shù)

v：同軸電纜的傳輸速率

L：電纜的長度

電纜b端和端口2的互調(diào)響應(yīng)表示為：

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當(dāng)公式中IMa、IM1、IMb、和IM2已知，落在端口2上，總的通過（前向）互調(diào)表達(dá)式為：

上式表示同時落在互調(diào)測試設(shè)備端口2上的四個互調(diào)響應(yīng)，不依賴于互調(diào)頻率。假設(shè)單獨的互調(diào)源是不依賴于頻率的，且電纜的損耗是一個常數(shù)，那么整條集成電纜的通過互調(diào)響應(yīng)將不依賴于頻率。

我們可以采用相似的過程來描述反射互調(diào)響應(yīng)。反射互調(diào)響應(yīng)可以由下式來給出：

Reflected IM at Port （ 1） = IMa + IM1 + H（w）?（IMb + IM2 ）

簡化為：

上式表示端口1中的反射互調(diào)響應(yīng)是端口1和電纜b端響應(yīng)的合成，加上由于電纜b端和端口2的互調(diào)響應(yīng)的合成造成的移相響應(yīng)。由于存在一個不同相位的互調(diào)源的合成向量，所以，我們認(rèn)為反射互調(diào)響應(yīng)是一個與電纜的頻率和電長度有關(guān)的函數(shù)。

五、集成電纜互調(diào)響應(yīng)的測量

為了驗證該模型，我們使用SI-1900A型無源互調(diào)失真分析儀來測量無線通信應(yīng)用中一種典型的集成跳線。該集成跳線長1.5米，廠商標(biāo)注的速率因子為82%，兩端分別安裝有一個DIN-M型接頭。載波功率設(shè)置為20W/路。分析儀的自適應(yīng)邏輯電路確保了測試過程中，載波的功率變化不超過0.2dB。分析儀的底噪不超過-140dBm，即當(dāng)施加一個+43dBm的載波功率時，分析儀的互調(diào)底噪不超過-163dBc。

圖3顯示了反射和通過互調(diào)響應(yīng)的測量結(jié)果曲線，以及相應(yīng)的預(yù)測曲線。電纜每個端口上的互調(diào)響應(yīng)值，是通過假設(shè)前向互調(diào)響應(yīng)是由兩個分別在電纜兩端的等幅互調(diào)源之和組成的。反射互調(diào)響應(yīng)值僅由該模型來決定，且不用調(diào)節(jié)使之與測得的數(shù)據(jù)相匹配。

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如圖3所示，盡管預(yù)計數(shù)據(jù)中的反射互調(diào)響應(yīng)0點的深度值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于實際測得的數(shù)據(jù)，但是總的通過和反射響應(yīng)趨勢是符合模型的預(yù)計曲線趨勢。這非常可能是由于模型中的簡單假設(shè)和電纜實際性能之間的差別造成的。

1）假設(shè)在模型中的互調(diào)源是等幅的。但是實際上，電纜兩端的互調(diào)響應(yīng)可能并不是等幅的。這就導(dǎo)致了模型的互調(diào)0點值好于測量所得數(shù)據(jù)。

2）在這個簡單的模型中，假設(shè)電纜是無損耗的，那么，當(dāng)互調(diào)從電纜的一端傳輸?shù)搅硪欢藭r，將仍然維持原始的振幅。但是實際測量中，互調(diào)從電纜的一端傳輸?shù)搅硪欢藭r，必將產(chǎn)生損耗，這就會造成電纜中兩個互調(diào)響應(yīng)的不一致，從而產(chǎn)生一個深度較淺的0點值。

3）假設(shè)測試設(shè)備所產(chǎn)生的互調(diào)響應(yīng)與電纜接頭的互調(diào)響應(yīng)是協(xié)同定位的。在實際測量中，由于在測試設(shè)備的端口1和端口2上使用了接頭保護(hù)器（插孔適配器），使得測試設(shè)備和電纜接頭之間產(chǎn)生3cm的距離，進(jìn)而大約在測得的0值深度處產(chǎn)生額外的互調(diào)響應(yīng)。

六、結(jié)論

在簡化的無源互調(diào)模型中，電纜的反射互調(diào)和通過互調(diào)被準(zhǔn)確的預(yù)計。而且模型預(yù)計和實際測量所得的結(jié)果之間的差異也可以很容易解釋。

負(fù)責(zé)系統(tǒng)的整體實現(xiàn)和器件的互調(diào)性能的工程師可以通過這些結(jié)果的應(yīng)用，來幫助理解現(xiàn)場或?qū)嶒炇噎h(huán)境中的無源互調(diào)測量。基于以上結(jié)果的結(jié)論包括：

如果電纜是低損耗的，且電纜每一端產(chǎn)生的互調(diào)被認(rèn)為是基本相似的，那么一般來說，測得的通過互調(diào)響應(yīng)比電纜任一端的響應(yīng)大6dB，而且通常與頻率無關(guān)。該響應(yīng)表現(xiàn)為電纜反射或通過互調(diào)測量中的最大（或接近最大）的互調(diào)響應(yīng)。

如果測量低損耗電纜的反射無源互調(diào)，那么測得的互調(diào)值會隨著互調(diào)頻率的改變而改變。因此，測量單一頻率的反射互調(diào)可能不能真正說明整個系統(tǒng)產(chǎn)生的無源互調(diào)失真的影響。

合理選擇電纜的長度可以導(dǎo)致互調(diào)源之間的相消干擾，從而產(chǎn)生一個低的系統(tǒng)互調(diào)響應(yīng)。這個特性可以用來選定發(fā)射機架與基站調(diào)諧箱面板間跳線的長度，實現(xiàn)頻組分配。

當(dāng)長電纜的一端產(chǎn)生的大互調(diào)響應(yīng)與電纜另一端的小互調(diào)響應(yīng)合成時，很可能會產(chǎn)生一個與頻率高度相關(guān)的反射互調(diào)響應(yīng)。這種情況可能是因為基站中有一個由于有缺陷或設(shè)計不合理的天線返回的大互調(diào)信號造成的。

當(dāng)同軸電纜的溫度改變（比如，電纜的損耗發(fā)熱或者陽光的照射）時，電纜的電長度將會發(fā)生變化。這種變化會造成電纜長度的增加，以及速率因子的減小。當(dāng)電纜的長度變化時，使得多個互調(diào)源間的相位改變，從而造成基站雙工機接收端產(chǎn)生的互調(diào)值發(fā)生變化。那么，互調(diào)值隨溫度函數(shù)增加或減小，將會導(dǎo)致基站容量的變化。

雖然，本文以射頻集成電纜為例來說明互調(diào)的測量，但該結(jié)論可以延伸并同樣適用于任何兩端口器件。根據(jù)器件本身傳輸函數(shù)的定義，與雙工器、濾波器或天線相關(guān)的互調(diào)特性也可以被確定了。