圖一:單端正激變換器正激變壓器 與反激變壓器不同,正激變換器的原副邊側繞組同時導通。這導致磁芯中的磁通幾乎完全抵消。但無論負載如何變化,有一個原邊側電流分量始終保持不變。它就是勵磁電流,在圖一左側用灰色區域表示。 空載時,它是流過原邊側繞組和開關管的全部電流(假設占空比固定)。只要負載電流增加,副邊側繞組電流就增加,原邊側繞組電流也增加。原副邊側繞組電流都與負載電流成正比增長,所以其增量也成正比,比例系數為匝比。更重要的是,它們的符號相反。 如圖一所示,在變壓器中,原邊側電流從同名端流人,同時副邊側電流從同名端流出。因此,變壓器磁芯中的凈磁通從空載開始就保持不變(假設D固定),因為磁芯從未“發現”繞組的凈安匝數有何變化。 所有關于磁芯的變量,如磁通、磁場、儲能,甚至磁芯損耗都完全由勵磁電流決定。當然,繞組本身的情況要另當別論,它們承載全部電流,不僅有實際的負載電流,還有脈沖電流尖峰以及伴隨的高頻振蕩。 勵磁電流未經變壓器耦合到副邊側。從這個意義上講,它相當于并聯漏感。需要從開關管總電流中減去這個分量,才能使原副邊側電流符合匝比關系。也就是說,勵磁電流與匝比無關,它僅在原邊側存在。事實上,勵磁電流是變壓器中唯一與儲能有關的電流分量。從這個意義上講,它類似于反激變壓器。然而,若要電路達到穩態,則變壓器在各個周期內都要(與輸出扼流圈一起)復位。 但不幸的是,由于輸出二極管極性,勵磁能量無法耦合并傳輸到副邊側。若不采取措施,這部分能量肯定會像反激變換器漏感尖峰一樣損壞開關管。考慮到效率,也不想把它消耗掉。 所以,通常的解決方法是采用第三繞組(或稱復位繞組),如圖3-6所示。注意,該繞組與原邊側繞組形成反激變換器結構,僅在開關管關斷階段導通續流,把勵磁能量回饋給輸入電容。 由于二極管壓降和第三繞組電阻的存在,這部分循環能量也會產生一些損耗。還要注意,實際上漏感能量也經第三繞組回饋到輸入。因此,無需為傳統正激變換器外加鉗位電路。 出于各種原因,如在任何工況下必須保證變壓器復位,以及其他與產品有關的原因,第三繞組匝數一般與原邊側繞組匝數完全一致。因此,根據變壓器功能,在開關管關斷時,原邊側交換結點(MOSFET漏極)電壓必然升至2×VN。 所以,在通用輸入離線式單端(即單管)正激變換器中,至少需要額定電壓為800V的開關管。只要變壓器復位(即第三繞組中電流歸零),漏極電壓就會突然降至Vin。即原邊側繞組電壓為零,因此副邊側繞組電壓也為零。然后,輸出續流二極管(圖3-6中連接到副邊側地的二極管D2)為扼流圈中的能量續流。 注意,實際上,在變壓器復位后,MOSFET漏極會出現一段時間的振鈴,其平均值為Vin。它來自于各種不明的寄生參數。顯然,振鈴會輻射電磁干擾。 注意,實際上在變壓器復位前,副邊側繞組暫未導通,因為輸出二極管(即與副邊側繞組跳變端相連的二極管D2)在第三繞組導通階段反偏。還要注意,在任何情況下,正激變換器的占空比都不能大于50%。原因是在各個周期內必須無條件保證變壓器復位。 既然無法直接控制變壓器的電流波形,就不得不留出足夠的時間,讓第三繞組電流以一定斜率下降到零。換句話說,必須讓變壓器自然達到伏秒平衡。但因為第三繞組匝數與原邊側繞組匝數相同,所以在開關管導通時,第三繞組電壓等于Vin,而在開關管關斷時,還是等于Vin(反向)。 因此,當toff=ton,復位實現。所以,如果占空比大于50%,ton必然總是天于toff,那么變壓器永遠不可能復位。最終會損壞開關管。 因此,要讓toff足夠大,占空比必須總是小于50%。 正邀變換器中的變壓器一直工作在斷續導通模式(而其扼流圈,即電感L通常工作在連續導通模式,且r值為0.4)。而且,變壓器磁通在任何負載條件下都保持不變,故而可從邏輯上推導出,變壓器未存儲任何輸出能量。因此,真正的問題是:在正激變換器中,什么才能決定變壓器的功率處理能力呢?從直觀上講,顯然不可能用任意尺寸的變壓器來傳輸任意大小的功率。那么,什么才能決定變壓器的尺寸呢? 變壓器尺寸取決于在不使變壓器太熱的情況下,磁芯可用窗口面積中到底能擠入多少銅(更重要的是,怎樣才能充分利用可用窗口面積)。勵磁電感:
1. 勵磁電感(Magnetizing Inductance)
- 定義:勵磁電感是電磁設備中用于建立主磁通所需的電感。例如,在變壓器中,當二次側開路(無負載)時,一次側繞組的電感即為勵磁電感。它反映了繞組在交變電壓下產生磁場的能力。
- 物理意義:
-
勵磁電感與鐵芯的磁導率(μ)、繞組匝數(N2)、鐵芯截面積(A)及磁路長度(l)相關,公式為:

- 它決定了設備在空載時儲存磁能的能力,是等效電路模型中的重要參數。
- 特點:
- 非線性:鐵芯材料的磁導率會隨磁場強度變化,尤其在接近飽和時,勵磁電感會顯著下降。
- 理想與實際的差異:理想變壓器模型中勵磁電感為無窮大(無需電流產生磁場),但實際設備中必須考慮其有限值。
2. 勵磁電流(Magnetizing Current)
- 定義:勵磁電流是為建立主磁通而流經繞組的電流。例如,變壓器一次側在空載時仍需消耗少量電流以維持磁場,此電流即勵磁電流。
- 物理意義:
-
根據安培環路定律,磁通量(Φ)與電流(I)的關系為:

- 勵磁電流的大小取決于鐵芯的磁阻,磁阻越低(高磁導率鐵芯),所需電流越小。
- 特點:
- 波形畸變:若鐵芯飽和,勵磁電流會急劇增大并呈現尖峰波形,導致設備發熱和效率下降。
- 空載損耗:勵磁電流產生的能量損耗(鐵損)包括渦流損耗和磁滯損耗。
3. 應用與注意事項
- 變壓器設計:
- 需合理選擇鐵芯材料和截面積,以控制勵磁電流,避免飽和。
- 等效電路中,勵磁電感與漏感需分開建模(漏感代表未耦合到另一側的磁場)。
- 電機中的勵磁:
- 同步電機需通過直流勵磁電流建立轉子磁場,與變壓器中的交流勵磁不同。
- 測量與分析:
- 空載試驗可測量勵磁電流和鐵損,短路試驗則測漏感和銅損。
4. 總結
- 勵磁電感是建立磁場的“能力”,決定設備空載時的儲能特性。
- 勵磁電流是建立磁場的“代價”,需優化設計以降低損耗和避免飽和。
1. 漏感的定義
- 物理本質:在變壓器或耦合電感中,當一次側繞組通電時,并非所有磁通都能穿過鐵芯并與二次側繞組完全耦合。未耦合的磁通會通過空氣或其他路徑形成閉合回路,這部分磁通對應的電感即為漏感。
- 等效電路模型:在變壓器的等效電路中,漏感通常以串聯電感的形式出現在一次側和二次側繞組中(如圖),與主磁通對應的勵磁電感(并聯在電路中)形成對比。
2. 漏感的來源
- 磁路不完美耦合:
- 繞組間的物理間隔、鐵芯形狀或磁路設計不理想,導致部分磁通“泄漏”到繞組外。
- 例如,變壓器的繞組分層或繞制方式(如初級和次級未緊密交錯)會增加漏感。
- 高頻效應:
- 在高頻應用中,趨膚效應和鄰近效應會使磁場分布不均,加劇漏感。
- 磁芯材料限制:
- 磁芯的磁導率有限,無法將所有磁通約束在理想路徑中。
3. 漏感的特性
- 與勵磁電感的區別:
- 勵磁電感對應主磁通(能量傳遞的核心路徑),而漏感對應未耦合的磁通(能量未被傳遞)。
- 勵磁電感并聯在電路中,漏感串聯在繞組回路中。
- 數學表達式:
-
漏感的大小與繞組匝數平方、未耦合的磁通路徑磁阻
((Rleak))相關:

- 實際工程中常通過測量或有限元仿真確定漏感值。
- 實際影響:
- 能量損耗:漏感儲存的能量無法傳遞到次級,可能以熱的形式損耗(尤其在開關電源中)。
- 效率降低:漏感導致電壓降和額外的無功功率,降低設備效率。
4. 應用與設計優化
- 變壓器設計:
- 繞組結構優化:采用交錯繞制、三明治繞法(如初級-次級-初級),減少漏磁。
- 磁芯選擇:使用高磁導率材料(如鐵氧體)或閉合磁芯結構(如環形變壓器),約束磁通路徑。
- 電路保護:
- 在開關電源中,通過**緩沖電路(Snubber)**吸收漏感能量,抑制電壓尖峰。
- 高頻應用:
- 漏感在高頻下可能成為主導因素,需在PCB布局中盡量減小回路面積,降低雜散電感。
5. 測量方法
- 開路-短路法:
- 短路次級:測量初級側的等效電感(此時勵磁電感被短路,測得的是初級漏感)。
- 開路次級:測量勵磁電感,結合總電感計算漏感。
- LCR表直接測量:在特定頻率下直接測試繞組的漏感。
6. 總結
- 漏感是未被耦合的磁通對應的電感,直接影響設備的效率和可靠性。
END
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原文標題:LLC開關電源(勵磁電感、勵磁電流、漏感)
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