作者：韓登超（）， 裴苑翔， 劉朝陽， 劉松濤， 王淮斌（）， 孫均利， 王永路， 韓彧

單位：中國人民警察大學

引用： 韓登超， 裴苑翔， 劉朝陽， 等。 受限空間NCM811鋰離子電池熱失控蔓延及痕跡特征研究［J］。 儲能科學與技術， 2024， 13（11）： 4133-4142.

DOI：10.19799/j.cnki.2095-4239.2024.0447

本文亮點：1.。本文通過自主設計的密閉箱體模擬高鎳鋰離子電池受限空間內熱蔓延特性，貼合鋰離子電池實際工作情況。2.本文研究對象選取的是市場占有率越來越高的高鎳鋰離子電池，通過實驗模擬與殘骸理化分析為高鎳鋰離子電池火災事故調查提供理論依據。3.填補了方殼高鎳鋰離子電池受限空間內熱蔓延特性的研究。

摘 要 隨著人們對電動汽車續航里程要求的不斷提高，Li（NixCoyMn1-x-y）O2（NCM）電池包內電池單體正極材料不斷由低鎳Li（NixCoyMn1-x-y）O2（NCM111）向Li（NixCoyMn1-x-y）O2（NCM811）高鎳轉變。本文以51 Ah的NCM811鋰離子電池為研究對象，研究其在受限空間內的熱蔓延行為、形變特征以及失控前后痕跡特征。結果表明，100%荷電狀態（SOC）的NCM811電池模組在受限空間內發生熱失控時，全部電池單體均噴發大量紅色高溫顆粒物，但僅有觸發電池失控時出現射流火噴射特征，結果表明受限空間能夠抑制電池模組熱失控過程中火焰的產生，但是并不能阻止鋰離子電池模組的熱蔓延行為。100%SOC NCM811電池熱失控時的前后表面溫度介于820~979 ℃；熱失控蔓延時間介于52~106 s；質量損失介于390~462 g；質量損失百分比介于45.58%~52.73%；電池正極材料顆粒熱失控后出現明顯的團聚現象，顆粒表面出現大量孔洞，正極材料表面O元素含量占比由39.96%減小至32.15%。本文研究內容可為高鎳三元鋰離子電池模組安全優化設計、熱失控蔓延抑制及高鎳電池熱失控事故調查提供理論依據。

關鍵詞 鋰離子電池；受限空間；熱失控；熱失控蔓延；事故調查；安全性

傳統石油燃料的大量使用會導致全球變暖和空氣污染等環境問題。電動汽車的規范化應用對于進一步優化產業結構助力我國早日實現“雙碳”目標至關重要。鋰離子電池因為具有高能量密度、高電壓、循環壽命長和環境污染小等優點已經成為純電動汽車裝配的首要選擇。由于消費者對電動汽車續航里程的要求不斷提高，具有更高能量密度的NCM811鋰離子電池已逐漸取代NCM111電池。但是，隨著NCM鋰離子電池正極材料中鎳含量的不斷提高，電池活性不斷增大，安全性也隨之降低，電池安全事故頻發，鋰離子電池安全問題已成為制約電動汽車規模化應用的主要瓶頸。解決鋰離子電池的熱失控和熱蔓延問題迫在眉睫。

目前研究人員針對鋰離子電池的熱失控和熱蔓延問題，已經取得了較多的研究進展。Liu等人利用原位量熱儀研究了具有不同荷電狀態（SOC）的磷酸鐵鋰電池單體熱失控過程和著火行為，實驗結果表明電池的SOC對峰值熱釋放速率（HRR）、總放熱量（THR）和質量損失有顯著影響。同時隨著SOC的增加，CO和HF的生成量也在逐漸增加，這表明SOC與生成氣體的毒性成正比。Wang等人研究了以不同Li（NixCoyMnz）O2為正極材料的鋰離子電池模組在熱濫用下的熱失控蔓延特性。結果表明，熱失控首先在靠近外部熱源的表面上觸發，然后蔓延至整個電池模組。熱失控產生的總能量大約90%用于電池自加熱，而僅有10%的能量就可以觸發熱失控的蔓延。Wang等人研究了加熱功率對以LiNi0.5Co0.2Mn0.3O2為正極材料的電池模組熱失控蔓延時間的研究，通過研究得出在熱失控過程中，加熱功率會影響電池內部的熱失控蔓延時間。當加熱功率從300 W增加到670 W時，電池內部的熱失控蔓延時間從10 s增加到20 s。Zhou等人研究了鋰離子電池組不同連接方式對熱失控觸發的影響。通過研究連接方式、并聯電池數量等對熱失控觸發的影響。研究得出在并聯電池中熱失控的起始溫度遠低于無電氣連接的電池，然而連接方式對熱失控的最高溫度，傳熱功率并沒有顯著的影響。并聯電池之間的電量轉移是導致熱失控提前發生的主要原因。一旦電量轉移的容量超過2.56 Ah（占電池容量的4.6%），就足以提前觸發電池溫度響應（TR）。Zhu等人研究了不同SOC和電池間距對NCM鋰離子電池模組的熱失控蔓延時間的影響，通過研究得出熱失控傳播時間隨著SOC的增加而顯著減少，熱失控蔓延時間和熱失控噴發持續時間隨著間隔的增加而逐漸增加。Song等人研究了不同SOC對280 Ah大容量磷酸鐵鋰電池模組熱失控傳播的影響。研究結果表明，熱失控蔓延只發生在SOC為100 %的電池模組中，而不會發生在未滿電的電池模組中，這是由于100%SOC的磷酸鐵鋰電池具有較高的內能和傳熱功率所致。對于100%SOC的電池模組而言，熱蔓延時間介于667~1305 s，熱蔓延速度在0.05~0.12 mm/s范圍內。此外，根據對能量流計算，熱失控產生的總能量大約75%用于電池自加熱，20%的能量會因為噴發物的噴發而損失，而不到10%的能量就可以觸發熱失控的蔓延。Liu等人研究了健康狀態（SOH）對鋰離子電池熱失控的影響。研究結果表明，熱失控開始時間隨著SOH的降低而提前，老化電池在熱失控之前引起更多的副反應因此與新電池相比熱失控發生得更早。SOH越低，鋰離子電池的危險風險越大。目前對于鋰離子電池的熱失控和熱失控蔓延特性主要集中在開放空間中的磷酸鐵鋰電池和鎳含量較低的NCM鋰離子電池。但是對于受限空間內的NCM811鋰離子電池的研究相對較少，對熱失控蔓延特性以及熱失控前后正極材料和噴發物的理化特性分析方面的綜合研究較為薄弱。

本文選用高鎳Li（Ni0.8Co0.1Mn0.1）O2的三元鋰離子電池，在受限空間內進行側向加熱觸發熱失控驗，研究其在受限空間中的熱蔓延特性及其在受限空間下電池熱失控噴發顆粒物和殘骸元素的組成、微觀形貌、晶體結構等痕跡理化特征。本文的研究成果可以為高鎳三元鋰離子電池的安全設計優化、電池模組的熱失控蔓延抑制及新能源汽車電池燃爆事故調查提供理論參考。

1 實驗設計

1.1樣品電池

本次實驗采用的是某廠商生產的51 Ah的方殼鋰離子電池，該款電池的正極材料為Li（Ni0.8Co0.1Mn0.1）O2，負極材料為石墨。該款電池的幾何尺寸為148 mm×27 mm×90 mm，電池樣品的基本參數如表1所示。為了保證實驗樣品容量的一致性，在實驗開始前使用充放電機在恒流-恒壓（CC-CV）充電和恒流（CC）放電模式下循環3次，保證實驗樣品的容量均一性。隨后，將樣品電池充至100%荷電狀態后靜置2小時開始實驗。

表1 樣品電池基本參數

1.2電池模組

電池模組由四塊電池單體組裝而成，如圖1（a）所示。圖1（a）中紅色的部分是尺寸為148 mm×96 mm×4 mm的加熱片，加熱片功率為220 V-500 W。為了減少自加熱片和電池模組到固定裝置的散熱，在加熱片和夾具之間設置有云母片且實驗模組沒有進行電氣連接。使用扭矩扳手將電池模組預緊力設置為1 N·m。模組從右向左分別是1#、2#、3#、4#電池。模組內1#電池由加熱片觸發，當1#熱失控被觸發時，關閉加熱片，后續電池在固體傳熱作用下觸發熱失控蔓延。如圖1（b）所示，分別在每一節電池的前表面、后表面和側面幾何中心布置K型熱電偶，在每一節電池極耳上連接電壓線。熱電偶和電壓線連接數據采集儀，用于記錄熱失控蔓延過程中電池溫度和電壓變化情況。

圖1 鋰離子電池模組

1.3受限空間裝置

如圖2所示，密閉箱體主要由三部分組成：主體機柜、蓋板與防爆泄壓閥。主體機柜腔體長1000 mm、寬600 mm、高500 mm，在主體機柜側面設置有圓柱形觀察孔及尺寸為900 mm×400 mm的長方形防爆觀察窗，可用于觀察鋰離子電池組在受限空間內的熱失控現象。蓋板材質為耐熱鋼，采用28個螺栓進行封閉固定，蓋板與主體部分之間設有5 mm的密封膠條以保證試驗過程中的氣密性。蓋板上設有兩個防爆泄壓閥，其直徑為50 mm，臨界開啟壓力為4 kPa，關閉狀態下空氣不能通過防爆泄壓閥。箱體短邊處設有線路通道口，以方便熱電偶和電壓線引出。

圖2 熱失控蔓延實驗設計

受限空間箱體底部鋪設一塊長1050 mm、寬650 mm厚度為3 mm的預氧絲氣凝膠墊，以減少電池模組與主體機柜底部的熱量傳遞。電池模組放置在主體機柜底面的幾何中心。將熱電偶與電壓線連接到數據采集器上，記錄電池模組熱失控過程中的溫度與電壓數據。在主體機柜外設置攝像機以觀察電池模組熱失控過程中的噴發特征。

1.4理化分析

為分析鋰離子電池熱失控前后正極材料、噴發顆粒物的理化特性，實驗前后對NCM811電池進行拆解，獲取電池失控前后的正極材料，在鋰電池熱失控實驗結束后，采用工具收集受限空間內噴發的顆粒物（圖3）。分別對鋰離子電池未失控正極材料，噴發顆粒物以及失控后正極材料進行掃描電鏡（SEM）與能譜分析（EDS），進一步研究高鎳電池熱失控前后正極材料的微觀形貌和理化特性，為鋰離子電池熱失控事故的深度調查提供可靠依據。

圖3 理化分析示意圖

2 結果與討論

2.1噴發特征

圖4中展示了NCM811電池模組中1#~4#電池的噴發現象。對于NCM811電池模組來說，1#~4#電池均發生了熱失控現象，在熱失控發生時有大量高溫紅色顆粒（主要為高溫煙氣顆粒與正負極剝離物質）在電池泄壓口處被噴出，同時伴有大量電解質蒸汽和可燃氣體混合物從電池泄壓口釋放。

圖4 鋰離子電池模組熱失控噴發特性

將加熱片開始加熱時定義為相對0 時刻，隨著加熱片對電池的持續加熱，電池溫度不斷升高，在265 s時，視野范圍右側可以看到1#電池單體有少量電解液蒸汽和可燃氣體混合物，這一特征可以為熱失控的早期預警（檢測電解液蒸汽）提供思路。在268 s時，電池單體發生初噴現象，伴有爆鳴聲，大量高溫煙氣顆粒與正負極剝離物質沖破泄壓閥在泄壓口急速噴射。高溫煙氣顆粒與空氣混合而發生燃燒現象，由于泄壓口高速噴射的氣流導致火焰形態為典型的噴射火焰，火焰底部距離泄壓口上方1 cm。隨后高溫可燃氣體迅速充滿整個箱體，火焰形態變為圓形火球，發生轟燃現象。在視頻中可以看出轟燃現象僅維持2 s，之后迅速熄滅。這與電池模組在開放空間中表現截然不同，可以歸結為受限空間中氧含量不足，不能維持火焰的持續燃燒。在272 s時，火焰迅速熄滅，大量黑色氣體充滿整個密閉箱腔體，但仍可見大量高溫紅色顆粒噴出，整個噴發過程持續7~8 s。隨后2#~4#電池相繼發生熱失控，在熱失控觸發時均有大量高溫紅色顆粒物在泄壓口處噴出，但因為受限空間中氧含量的不足未能觀察到明顯火焰。這說明密閉箱體只能抑制電池模組熱失控過程中火焰的產生，但是并不能阻止鋰離子電池模組熱失控的蔓延，這一現象可以為NCM電池包安全設計提供新思路。2#~4#電池模組因為黑色煙霧過多導致攝像機不能詳細捕捉到噴發特性。

2.2電壓溫度特性

在圖5中，F表示前表面溫度，S表示電池側面的溫度，B表示電池后表面的溫度。1，2，3，4對應電池編號。可以定義電池從前表面到后表面的熱失控蔓延時間稱為電池內部的熱失控蔓延時間，用Δti表示。在NCM811電池模組的熱失控過程中，熱失控首先發生在電池的前表面，之后蔓延到側面，最后蔓延至電池的后表面。表2記錄了所有電池的Δti，可以看出NCM811鋰離子電池的Δti介于5~7 s。

圖5 不同電池在 TR 傳播過程中的溫度響應 （a） 1#電池；（b） 2#電池；（c） 3#電池；（d） 4#電池

表2 熱失控過程中的溫度響應特性

圖5為電池的溫度和電壓特征，對于1#電池單體來說：正面熱失控的觸發溫度Tf為298.8 ℃，背面為58.1 ℃，正面和背面之間形成的溫度梯度ΔTf-b為240.7 ℃，電池單體的熱失控蔓延的失效特征統計見表2，可以發現：ΔTf-b的規律為：1#《2#，3#，4#，可以發現電池模組中1#電池前后表面的溫度梯度遠小于模組中其余電池表面溫度梯度，這是因為1#電池受到加熱片的預加熱作用后的電池溫度均一性好于其他電池所致。圖5（a）中，1#電池正表面溫度在初噴時有一個突然升溫的趨勢，這是因為在1#電池熱失控發生時出現了燃爆現象。然而因為密閉箱中氧氣含量不足，圖5（b）、（c）、（d）中并無因為爆燃現象導致的溫度突變。

2.3熱失控蔓延特性

熱失控蔓延時間和最高溫度可用來表征電池熱失控的危險程度，熱蔓延時間越短，最高溫度越高，表明電池的熱失控危險性越大。可以定義電池單體從i#-（i+1）#的熱失控蔓延時間稱為電池間的熱失控蔓延時間，用ti#-（i+1）#表示。圖6顯示了NCM811電池模組的熱失控蔓延時間。在圖6中可以看出，不同電池單體的前表面最高溫度介于820~979 ℃，最高溫度為T1#＞T2#、T3#、T4#，熱蔓延時間介于52~106 s，熱失控蔓延時間表現為t1#-2#《t2#-3#《t3#-4#。這主要是因為在側向加熱過程中，2#~4#電池受到預加熱的程度逐漸遞減，4#電池受到夾具額外吸熱影響導致。值得注意的是，在NCM811電池模組發生熱失控的過程中，有一個溫度急速上升的過程，最高溫度可以達到979 ℃。

圖6 熱失控蔓延特性

基于熱蔓延特征，可將熱失控蔓延分為三個階段。在階段Ⅰ期間，Ti-f迅速升高，這表明靠近i#電池單體的前表面的卷芯內部隔膜融化，導致正極與負極直接接觸，發生內短路，產生熱量。之后，熱失控行為擴展到整個電池，Ti-b開始急劇增加。在這個過程中，熱量不斷地從單元i#傳遞到單元（i+1）#，并導致單元（i+1）#的局部熱失控行為的發生，這是階段Ⅱ。然后，TR在接下來的237 s內從1#電池單體蔓延至4#電池單體以觸發熱失控。

2.4質量損失和形變

圖7中顯示了由于熱失控傳播過程中電池發生的質量損失情況。1#~4#電池在熱失控過程中損失的重量分別為390 g、449g、438 g和462 g，質量損失百分比分別為52.73%、45.58%、46.84%和49.93%。熱蔓延實驗完成后將模組拆開后發現，所有電池的變形特征基本相同，如圖8所示。可以發現，電池的前表面會凸向前一塊電池，從而導致每塊電池的后表面形成凹陷痕跡。當電池內部的溫度超過240 ℃時，正極、負極和電解質會因為高溫而發生氧化還原反應。大量的電解質蒸汽、H2、CH4、C2H4、CO、CO2和C3H6積聚在電池內部。此時，電池內部的壓力增加，導致電池表面的兩側膨脹。在膨脹的過程中，下一個電池還沒有觸發TR，所以表面比堅硬，進而形成凸痕指向首節觸發電池的痕跡特征。這一特征可為鋰離子電池模組首節觸發電池確定提供依據。

圖7 模塊中電池的質量損失

圖8 熱失控傳播過程中的變形特性

2.5理化特性分析

分析電池正極材料在熱失控前后的成分變化有助于深入了解電池中熱失控的機理，還可為電池燃爆事故調查提供數據支撐。圖9（a）中展示了NCM811正極材料未失控前的微觀形貌，熱失控前正極材料顆粒均勻緊密分布，相對平坦。在熱失控發生之后，正極材料顆粒之間距離變小，相近顆粒之間發生團聚現象，顆粒表面出現破碎與孔洞，見圖9（b）。正極材料的形態變化表明在熱失控發生過程中正極產生氧氣。如圖9（c），對電池熱失控發生前后的正極材料進行EDS分析可以看出，熱失控前正極材料的主要元素含量為O、C、F、P、S、Ni、Mn、Co含量分別為39.96%、37.11%、13.04%、0.16%、0.03%、8.05%、1.10%、0.56%。在熱失控后正極材料的主要元素分別變為32.15%（O）、37.36%（C）、17.90%（Ni）、4.42%（Mn）、3.33%（Co）。在NCM 811的熱失控發生之后，正極的氧元素比例從39.96%降低到32.15%，證實了在NCM 811電池在熱失控期間存在從正極材料中釋放的氧。未失控的正極材料中的F主要來源于LiPF6和黏結劑，當電解質開始分解時，LiPF6可以產生PF5。PF5進攻C—O中的O原子，可進一步加速LiPF6分解，產生更多的HF等物質。此外，含氟黏結劑的分解反應也會消耗部分氟。這是熱失控后F減少以及Ni、Co和Mn元素含量增加的原因，同時這種現象還可能與樣品采集的區域有關。圖9（d）是熱失控后來NCM811電池的排氣顆粒的SEM形態。一些負極或黏結劑附著在排氣顆粒的正極表面上。因此，可以推斷，鋰離子電池的排氣顆粒來自TR過程中負極和正極的反應，并且負極和正極之間的反應還涉及黏結劑。

圖9 電池熱失控前后的化學分析

3 結 論

本文在受限空間下對NCM811電池模組開展了熱失控蔓延實驗研究，研究了電池模組熱失控蔓延過程中的噴發行為、溫度電壓特性、熱蔓延時間、形變特性和質量損失以及失控前后正極材料和噴發顆粒物的理化特性，得出了以下結論。

（1）NCM811電池模組在受限空間中發生熱失控時，全部電池單體均會被觸發熱失控，觸發首節電池單體熱失控時，會出現射流火，并點燃受限空間內的高溫可燃氣體，發生燃爆現象，之后迅速熄滅。蔓延電池單體熱失控發生時，含氧量不足不會導致明火燃爆現象出現。受限空間內高鎳三元鋰離子電池無射流火的情況下，依然能觸發熱失控蔓延。

（2）NCM811電池模組熱失控蔓延過程中前表面最高溫度介于820~979 ℃，電池內部的熱失控蔓延時間介于5~7s，電池間的熱蔓延時間介于52~106 s。

（3）NCM811電池模組熱失控蔓延過程中，電池單體的質量損失介于390~462g，質量損失百分比介于49.93%~52.73%，質量損失和質量損失百分比呈現遞減趨勢。電池模組的凸起方向與熱蔓延方向相反，凸起方向指向最先觸發電池方向，這為電池事故調查提供了思路。

（4）NCM811鋰離子電池熱失控發生前后正極材料顆粒形狀發生明顯變化，熱失控發生后正極材料顆粒會發生團聚現象，顆粒表面因為氧氣的釋放出現孔洞，O元素含量由39.96%降低到32.15%。

目前，針對受限空間內鋰離子電池熱失控蔓延特性及失控前后痕跡特征的研究較少，本研究揭示了電池包內電池模組熱失控蔓延行為，可為高鎳三元鋰離子電池模組安全優化設計、熱失控蔓延抑制及高鎳電池熱失控事故調查提供了理論依據。未來的研究工作還需要補充受限空間內不同正極材料的電池模組的熱蔓延特性及失控痕跡特征，揭示全種類電池受限空間內的熱蔓延特性，為電動汽車事故溯源和事故調查提供有力指導。

第一作者：韓登超（1998—），男，碩士研究生，研究方向為鋰離子電池熱失控及事故調查，E-mail：1301388091@qq.com；

通訊作者：王淮斌，副教授，主要研究方向為鋰離子電池熱失控機理、災害防控及事故調查，E-mail：wanghuaibin@cppu.edu.cn。