引言

響應(yīng)紅外輻射的光伏銻化銦探測器需要在低溫下工作，以降低熱噪聲并提高探測率。因此，該探測器需要與制冷器配合工作。紅外制導(dǎo)的戰(zhàn)術(shù)導(dǎo)彈除了對探測器的性能和尺寸有要求，對其降溫時間也有嚴(yán)格的要求。降溫時間一般要求在幾秒到幾十秒之間。有時會由于探測器的降溫時間過長而限制武器系統(tǒng)整體戰(zhàn)術(shù)指標(biāo)的提高。因此，實(shí)現(xiàn)探測器的快速降溫對整個武器系統(tǒng)非常重要。

目前，采用錐形冷指結(jié)構(gòu)的探測器的降溫時間一直處于8～10 s范圍內(nèi)。為了縮短降溫時間，需要對影響因素進(jìn)行試驗(yàn)分析。本文通過分析探測器的結(jié)構(gòu)列出了影響探測器降溫時間的相關(guān)因素，然后對其中幾個因素逐個進(jìn)行了降溫時間對比試驗(yàn)，最終分析了這些影響因素的重要性，并為后續(xù)的降溫時間改進(jìn)工作提供了參考。

1、探測器結(jié)構(gòu)分析

圖1所示為采用錐形冷指結(jié)構(gòu)的探測器杜瓦內(nèi)部結(jié)構(gòu)。其中，制冷器與冷指耦合；冷臺與錐形冷指焊接在一起；框架和芯片直接粘接在冷臺上，并通過鍵合絲與外部進(jìn)行電學(xué)連接；測溫二極管粘接在框架上。

圖1 錐形微杜瓦探測器內(nèi)部結(jié)構(gòu)的示意圖

將杜瓦冷臺以上的各個部件作為一個整體。它通過制冷器來提供冷量。同時存在從外殼向冷臺部件方向（沿冷指和引線）的熱傳導(dǎo)，另外還有其與杜瓦外殼之間的氣體和輻射傳熱。由于杜瓦內(nèi)部為超高真空環(huán)境，氣體傳熱部分占比太小，可以不予考慮。上述沿引線和冷指的固體傳熱以及輻射傳熱共同構(gòu)成了杜瓦的動態(tài)熱損耗。

影響探測器降溫時間的因素有很多，大體分為三個方向：杜瓦、制冷器以及兩者耦合在一起后的換熱效率。本文主要針對杜瓦內(nèi)部的冷臺部分熱容、杜瓦熱耗以及冷臺各零件間的熱阻進(jìn)行結(jié)構(gòu)和工藝改進(jìn)。另外還通過調(diào)整制冷器噴液口到杜瓦冷臺的距離來影響杜瓦和制冷器的換熱效率，從而進(jìn)行降溫時間試驗(yàn)分析。

所有試驗(yàn)均采用錐形微杜瓦結(jié)構(gòu)，并將杜瓦的測溫二極管降溫至95 K的時長作為探測器降溫時間來進(jìn)行數(shù)據(jù)分析。

2、試驗(yàn)與結(jié)果分析

2.1 降熱容試驗(yàn)

表1列出了目前結(jié)構(gòu)的探測器冷臺各部分熱容的計算結(jié)果。目前冷臺部分的熱容為116.57 J，其中冷屏和框架部分的占比最大。根據(jù)表1中的數(shù)據(jù)，計劃通過降低框架厚度、縮小濾光片、在保證視場角不變的基礎(chǔ)上減小冷屏尺寸以及減少冷屏隔板來降低冷臺部分的熱容。按照這個思路，減薄框架并設(shè)計了縮小尺寸的錐形冷屏（見圖2）。

表1 目前結(jié)構(gòu)探測器各部分的熱容

在鍵合金絲和粘接劑保持原狀態(tài)不變的情況下，對兩種不同熱容狀態(tài)的探測器進(jìn)行了降溫時間測試（結(jié)果見表2）。通過對比表2中的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，降低框架和冷屏的熱容明顯縮短了探測器的降溫時間，并且時間縮短與熱容降低的比例接近，兩者呈現(xiàn)明顯的對應(yīng)關(guān)系。

圖2 柱形冷屏與錐形冷屏結(jié)構(gòu)對比的示意圖

表2 改進(jìn)前后探測器的熱容降幅與降溫時間對比

表3 原杜瓦各部分的熱耗及占比

表4 樣品實(shí)測熱耗

2.2 降熱耗試驗(yàn)

杜瓦的熱耗主要包括沿冷指及引線方向的固體傳熱、冷屏與窗座之間的輻射傳熱以及濾光片與窗片之間的輻射傳熱。表3列出了原杜瓦各部分熱耗的計算結(jié)果及占比。其中，占比最大的是冷指熱耗和引線熱耗。所以主要從這兩個方面進(jìn)行改進(jìn)。受結(jié)構(gòu)整體尺寸的限制，冷指的形狀和尺寸已經(jīng)確定，并且已經(jīng)選用熱導(dǎo)率較低的材料，因此冷指方面已經(jīng)沒有余地來降低組件的熱耗。而從引線方面來看，原狀態(tài)采用的是導(dǎo)熱率較高的金絲，所以通過更換鉑銥絲來降低組件的整體熱耗。

在其它技術(shù)狀態(tài)不變的情況下，通過一組不同熱耗狀態(tài)探測器的降溫對比試驗(yàn)驗(yàn)證了降低熱耗對降溫時間的影響。表4列出了兩種樣品的實(shí)測熱耗。其中，原狀態(tài)采用金絲，改進(jìn)狀態(tài)采用鉑銥絲。

由表4中的數(shù)據(jù)可知，采用鉑銥絲方案時，杜瓦的熱耗降幅超過30%。但是對兩種狀態(tài)進(jìn)行降溫時間測試后發(fā)現(xiàn)，改進(jìn)狀態(tài)的降溫時間只比原狀態(tài)縮短了1s左右。因此，對于這種錐形微杜瓦結(jié)構(gòu)而言，降低杜瓦的熱耗對縮短降溫時間有積極作用，但效果不明顯。

2.3 提升粘接劑導(dǎo)熱系數(shù)試驗(yàn)

為了驗(yàn)證更換導(dǎo)熱系數(shù)更高的粘接劑對降溫時間的影響，我們又進(jìn)行了一組降溫時間對比試驗(yàn)。

目前冷臺以上的粘接工序包括芯片與冷臺粘接、二極管粘接、框架與冷臺粘接以及冷屏與框架粘接。采用的1#粘接劑的導(dǎo)熱系數(shù)為0.8 W/（m?K）。在其他技術(shù)狀態(tài)不變的情況下，采用導(dǎo)熱系數(shù)為1.5 W/（m?K）的2#粘接劑來替代1#粘接劑，并對替代前后的探測器降溫時間進(jìn)行對比測試。改進(jìn)后的降溫時間縮短了將近1s。因此，采用高導(dǎo)熱率的粘接劑對縮短降溫時間有積極作用，但效果不明顯。

2.4 調(diào)整制冷器噴液口到杜瓦冷臺的距離

根據(jù)相關(guān)理論以及工程方面積累的經(jīng)驗(yàn)可知，制冷器與冷臺之間的熱交換效率直接影響探測器的制冷到溫速率。通過特制杜瓦觀察到制冷器節(jié)流孔噴出氣體的液化情況，并發(fā)現(xiàn)了以下幾個特點(diǎn)：

（1）氣體節(jié)流的液化速度極快，基本上不到1s即可觀察到有液體出現(xiàn)，2s左右就可以穩(wěn)定出液；

（2）液柱噴射至冷臺中心位置，然后向四周擴(kuò)散。

圖3 液柱噴射位置圖

制冷器與探測器的錐形冷指裝配在一起后，噴液口位于制冷器的頂端。噴液口與探測器冷臺之間的相對位置如圖４所示。可以看出，噴液口到探測器冷臺的距離基本等于錐形冷指上端柱形部分的長度。為了驗(yàn)證噴液口到探測器冷臺的不同距離對探測器制冷到溫速率的影響，我們進(jìn)行了一組對比試驗(yàn)。采用同一個探測器，首先裝配正常制冷器，然后再換裝噴液口加長的制冷器。分別對兩者進(jìn)行降溫時間測試，并記錄兩種狀態(tài)的到溫時間數(shù)據(jù)（見表5）。

圖4 制冷器噴液口與探測器之間的相對位置

表5 不同噴液距離探測器的降溫時間對比

由表５中的數(shù)據(jù)可知，噴液口到探測器冷臺的距離與探測器的降溫時間關(guān)系密切。采用氮?dú)膺M(jìn)行測試時，測試結(jié)果差別較大：噴液口與冷臺的距離為5～6 mm時無法到溫，而距離為6 mm時16 s可以到溫。采用氬氣進(jìn)行測試時，兩種狀態(tài)差別不大，但噴液口加長時快了將近1s。因此，噴液口到冷臺的距離較長對制冷器與探測器之間的換熱效率不利，適當(dāng)減小該距離有助于縮短探測器的降溫時間。

3、小結(jié)

通過分析上述試驗(yàn)結(jié)果可知，在不考慮制冷器的情況下，冷臺部分的熱容、杜瓦的動態(tài)熱損耗、粘接劑的導(dǎo)熱效率以及制冷器噴液口到冷臺的距離等因素對探測器的降溫時間都有影響。但對于降溫時間一般在10 s以內(nèi)的錐形金屬杜瓦來說，影響最大的因素是冷臺部分的熱容，其次是制冷器與杜瓦之間的熱交換效率。改善其它因素也能縮短探測器的降溫時間，但效果不明顯。下一步將著重研究冷臺不同表面狀態(tài)對換熱效率的影響，以期進(jìn)一步縮短降溫時間。

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