無線傳感器網絡如果要實現其在現場的目標，則需要特別注意電源管理。將能量收集技術集成到您的設計中可以大大有助于解決問題。

功率吝嗇的傳感器，微控制器和RF收發器的可訪問性和性能的提高正在提高無線傳感器網絡的潛力，這些網絡由能量收集技術獨家供電或補充。超低功耗無線協議開始獲得廣泛的行業認可，標準正在積極開發中。傳感器網絡不受電源或電池電源的影響，可以提高可靠性，降低維護成本，提高安全性和廣泛部署。

僅在幾年前無法想象的應用現在可以通過能量收集技術實現。新推出的電源管理產品可將各種能量收集傳感器（熱電發電機，光伏，壓電，電磁）的不便，間歇且通常微不足道的輸出轉換為現代電子設備的可用電源。使用這些電源管理器件進行指定，分析和設計的新方法對于充分利用各自能量傳感器元件和最終由它們供電的傳感器網絡電子器件的能力是必要的。

無線傳感器并不是新的，通過使用能量收集技術半自動或完全自主，需要正確選擇和設計能量傳感器和電源管理設備。典型的無線遠程傳感器節點如圖1所示。到目前為止，該系統中缺失的鏈路一直是電源管理解決方案。可用于提供功率的換能器通常非常不方便 - 產生非常低的電壓，低阻抗輸出或非常高的電壓，高阻抗輸出。該系統中的各種元件可以進一步細分為電力生產商/監管機構（換能器和電力管理）和電力用戶（其他所有）。如果能量收集平均輸出功率能力超過遠程傳感器電子設備所需的平均功率，則可以使用自治系統。

圖1：典型的無線傳感器系統。 br》在開始任何設計之前，進行快速可行性分析是值得的。這將很快確定能量收集技術是否切實可行。第一步是確定需要進行和傳輸測量的頻率。我們稱之為測量頻率（F）。接下來，我們可以確定傳感器需要多少處理能力，信號調理，數據轉換和生成所需數據的處理，以及傳輸此數據所需的RF收發器功率和時間。

表1顯示了典型值流行的微控制器和RF鏈路系統的功率要求。電源要求因制造商和特定應用而異。有許多選擇可以根據最終應用程序進行優化。由此，我們可以計算出系統占空比和平均功率。系統的占空比（D）定義為：（測量時間（Tm）+處理時間（Tp）+發送時間（Tt））×測量頻率（F）。平均功率（Pa）只是總功率（P）x D +待機功率，通常小到可以忽略。

處理電流/睡眠電流處理器功率3 mA/500 nA RF鏈路20-30 mA，持續1-10 ms

表1：微控制器和RF鏈路的典型功率要求

能量收集源典型功率范圍K Solar（室內）/戶外）單電池10μW-40 mW/cm2 0.6-0.8振動（壓電）4μW-100μW/cm2 0.8-0.9熱（TEG）25μW-10 mW/cm2 0.3-0.5

表2：典型能源及其功率能力

例如，我們假設我們的任務是設計一個自動室內溫度傳感器。該傳感器將部署在整個大型辦公樓中，并與接近傳感器配合使用，可以檢測房間何時被占用并相應地調節溫度。在大型建筑物內部署這種類型的傳感器可以顯著降低年度供暖和制冷成本。傳感器在3.3 V下需要500μA，持續2 ms，以測量溫度并檢測乘員。低功耗微控制器需要再對該數據進行5 ms的操作。處理數據時，微控制器在3.3 V時消耗3 mA電流。最后，RF鏈路需要30 mA，3.3 V，30 ms才能傳輸數據。所需的測量頻率為0.2 Hz（每五秒一次測量）。

Pa或平均功率，是告訴我們什么類型的能量采集傳感器的關鍵術語，如果有的話，將適合這個系統。表2列出了一些典型的能量傳感器及其能夠提供的典型平均功率。標記為（K）的列是功率轉換常數，其考慮了將換能器能量轉換為可用電壓所需的功率管理塊的類型（在這種情況下為3.3V）。完美的功率轉換器具有K = 1。 K將隨所用換能器的類型而變化。一般而言，K與換能器的輸出電壓成比例。由于非常低的輸出電壓傳感器（如TEG）需要極高的升壓比和相應的高輸入電流，因此K往往低于非常高的輸出電壓傳感器，如壓電元件。在前面的例子中，我們可以看到所需的平均功率（Pa）接近合理尺寸的壓電傳感器的上限范圍，但是在TEG和光伏（PV）傳感器或太陽能電池的能力范圍內。系統環境通常會決定選擇何種類型的傳感器。在我們的示例中，我們不能依賴于始終可用的光源，因此PV傳感器不實用。我們處于壓電傳感器可行的最高端，因此我們決定使用TEG。當暴露于溫差時，TEG利用塞貝克效應在其輸出端子上產生電壓（見圖2）。

圖2：典型的TEG。

圖3：測量和發送周期期間的典型電流脈沖。

圖4：測量和發送周期期間的VOUT紋波。為了進一步舉例，我們假設a選擇50mm 2 TEG。 TEG的一側將安裝在天花板上的HVAC管道中，另一側暴露在室溫空氣中。由于TEG具有非常低的熱阻，因此在它們之間形成合適的ΔT通常具有挑戰性，因此室溫側將采用散熱器。我們的測量表明，暖通空調管道表面在冬季（加熱）平均為38°C，夏季平均為12°C（冷卻），平均室溫環境溫度為25°C。通過仔細測量，我們確定當安裝到帶有散熱器的管道時，TEG上的ΔT為?+/- 10°C。從制造商的數據手冊中我們可以看出，10°C dT的TEG VOUT為180 mV。 TEG輸出電阻（ROUT）為2.5Ω。當TEG ROUT =功率轉換器（或負載）RIN時，負載可用的最大功率發生。

如果我們假設我們的電源管理電路的RIN接近2.5Ω，那么功率轉換器輸入可用的最大功率是180mV 2 /（2.5ωx4）= 3.24mW。我們的功率轉換器常數（K）為0.4，因此3.3 V輸出的遠程傳感器可用的總功率為3.24 mW x 0.4 = 1.3 mW。由于1.3 mW比先前計算的818μW的Pa高，我們可以產生足夠的功率來運行。

將TEG的極低輸出電壓轉換為所需的3.3 V的電源管理電路是下一個挑戰。更復雜的是輸入電壓（TEG輸出）可以是正或負180mV，這取決于管道表面是熱還是冷。盡管可以開發分立電路來應對這一挑戰，但通常很難獲得滿足系統要求的可制造性，小尺寸和可靠性的解決方案。此外，電路設計對雜散電容非常敏感，整個電路需要微功率才能達到額定K系數。幸運的是，目前存在集成解決方案。使用LTC3109的示例電路如圖5所示.LTC3109可以在低至+/- 30 mV的輸入下工作，并將產生四種預編程輸出電壓（VOUT）中的任何一種：（2.35，3.3，4.1或5 V） ）。提供可切換的VOUT，僅在必要時為傳感器供電。 LTC3109還包括一個電源管理器，可用于存儲和利用過剩的能量。由于我們的典型負載功率小于可用能量，因此可以存儲任何多余的能量以供以后在CSTORE上使用。

圖5：LTC3109電源管理電路。圖3和圖4顯示了測量/發送周期之前，期間和之后LTC3109的3.3 V輸出。 VOUT上的電容基于一個測量/發送周期的可接受電壓下降來確定大小。在我們的例子中，我們已經確定3.3 V輸出可以接受300 mV的電壓下降。使用先前獲得的值，我們可以計算所需的COUT：

其中：Iload = 3.3 V輸出上所有負載的總和Iavg = LTC3109的平均輸出電流dT =負載脈沖的持續時間dV =可接受的電壓下垂

圖4中的實際下降遠小于300 mV 。這是因為測量的簡單系統的電流發射脈沖持續時間較短，輸出電容較高。圖6顯示了能量采集傳感器輸入暫時中斷期間的3.3 V輸出。在這種情況下，LTC3109采用存儲電容CSTORE工作。對CSTORE的值沒有限制，因此可以根據需要的系統保持時間調整大小。

圖6：輸入源中斷期間的操作。

上面概述的基本設計過程適用于其他類型的能量收集傳感器。與壓電元件（高壓AC），電磁（線圈/磁鐵）和光伏（太陽能電池）連接的電源管理電路現在都很容易獲得。在所有情況下，有必要首先確定自主操作是否可行所需的平均負載功率。