直流無刷電機設計方案大部分包括三要素：電磁能設計方案、等效電路設計方案及鍵入電磁能設計方案三一部分，以比較簡單的稀土永磁有刷電機直流無刷電機來舉例子，電磁能設計方案便是磁石規格型號的選中及配備安裝設計方案；鍵入電磁能設計方案則為選中絲包線徑與圈等數規格型號；等效電路設計方案則是選擇吸磁原材料特點與規格規格型號一部分。直流無刷電機的能力規格依賴于這三個因素，其中影響較大的是磁路設定修正，一旦磁導率材料的尺寸設定修正完成，無刷電機的大輸出能力已經確定，即使強化磁鐵和電能，也無法有效地獲得輸出能力。

如何設計轉子的幾何尺寸直流無刷電機電機定子硅鋼片做為講解各位置的設計方案關鍵點，約略分成三一部分，分別為齒部、軛部、靴部，佳化的有刷電機直流無刷電機等效電路設計方案，通常會依靠手機軟件仿真模擬，即可做到佳設計方案要求與實際效果。

軛部：設計方案有三項特別注意，直流無刷電機分別為磁通密度、沖擊韌性及鉚合點難題，先由簡易的鉚點設計方案而言，大部分要先考慮硅鋼片層疊后的凈重來決策鉚點總數，過多的鉚等級會危害磁性根據及沖擊韌性間題，有效的鉚合抗壓強度，鉚等級越低就越好。下面的圖表明鉚點的方位好與磁通量方位一致，減少對磁通量危害水平。

磁通密度及沖擊韌性全是遭受軛部總總寬所危害，越寬則沖擊韌性越好，可防止因硅鋼片受磁性危害形變所造成的振動噪聲；另外防止磁性過多飽和狀態的狀況，做到減少鐵損實際效果。忽視沖擊韌性，僅考慮到小磁通量要求總寬之狀況下，軛部總寬、齒部總寬及直流無刷電機槽極裝有一基礎公式計算。首先要了解直流無刷電機的槽極配關聯，也就是一極會相匹配到幾齒總數，來決策軛部與齒部的表達式。下列圖為例子，則左側電機定子軛可能流過的磁通量與單一齒部的一致，則小軛部要求總寬與齒部同寬就可以；右側事例中，軛部聚集處會流過三個齒部的磁通量，因而軛部小總寬應是齒部總寬的三倍，方為有效的關聯。

靴部：基礎設計方案關鍵點取決于槽張口及靴深兩一部分，關鍵的影響因素為槽張口之設計方案，槽張口的規定實際上是越低越好，有益于消化吸收磁石所造成的磁性，但過小亦會造成漏磁狀況。槽張口關鍵會遭受纏線的要求危害，而迫不得已繞大，因而設計方案標準會遭受纏線方法而有一定的差別。

若槽張口向內，一般選用入線機或內繞機生產制造，此類纏線方法需要的槽張口總寬都很大；入線機所需的槽張口總寬會是電磁線圈總數直徑的1/3上下；而內繞機則視描線管的設計方案而定，一般會是絲包線徑的三倍，但低總寬還要保持在3mm之上。若槽張口槽外，則應用外繞機型生產制造，則槽張口保持電纜線徑之1.6倍之上就可以。

槽張口規格決策后，槽寬就為己知，再加直流無刷電機齒部總寬規格與齒部硅鋼片磁通密度設計方案值，則可測算槽深規格。一般常見之硅鋼片磁通密度設計方案數值1.6T(特斯拉汽車：表明企業總面積流過的磁性)，而氣體的磁通密度為0.6T，在其中差了2.67倍；則槽寬減掉齒寬后，再除上2，以得到一側規格，后再除上氣體與硅鋼片的磁通密度占比差2.67，就可以獲得小槽深規格，若于靴部與齒部對接處，添加倒角或傾斜角設計方案，小槽深規格能夠 進一步減少空間。

齒部：大部分期待越低越好，獲得大量的纏線室內空間，但關鍵受制于硅鋼片可容下的飽和狀態磁通密度而訂，普遍的設計方案磁通密度為1.6~1.8 T，則可依直流無刷電機規格型號設計方案中求取磁通量尺寸，計算齒部總寬。一但齒部總寬決策，則可依齒部規格規格型號，依照所述有關公式計算，求取相互配合之軛部及靴部規格規格型號。

結論硅鋼片于直流無刷電機中實則吸磁原材料運用，因而適用范圍為磁性的傳輸，因而在設計方案應該先著中于各位置磁性傳輸的容積是不是充裕，防止因單一位置設計方案欠佳造成飽和狀態，而其他部位則太過空裕的狀況造成，導致多余的浪費。具體有刷電機直流無刷電機設計方案中，必須考慮到別的主要參數，如槽滿率、磁性抗壓強度及磁密尺寸等關聯。

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